Defnyddir dur cryfder uchel 35CD4 yn eang mewn rhannau silindrog manwl o awyrofod oherwydd ei berfformiad rhagorol, ond mae ganddo anawsterau technegol megis caledwch uchel, anhawster torri uchel, dadffurfiad hawdd o rannau â waliau tenau, a gofynion goddefgarwch llym. Mewn ymateb i'r anawsterau technegol hyn, lluniwyd cynllun peiriannu darbodus sy'n cwmpasu prosesau lluosog trwy gyfuno'r nodweddion deunydd â dimensiynau manwl gywir a gofynion proses arbennig y rhannau. Trwy wneud y gorau o baramedrau ac offer cysylltiadau allweddol megis troi allanol, diflas mewnol, twll oblique a pheiriannu twll dwyn yn y broses beiriannu, ac addasu dilyniant peening and honing, datryswyd problemau megis dadffurfiad peiriannu a gwyriad dimensiwn. Yn olaf, cyflawnwyd cynhyrchu màs sefydlog o rannau, a gall y broses berthnasol ddarparu cyfeiriad ar gyfer peiriannu rhannau manwl o ddeunyddiau anodd eu torri.
RHAN 1
Rhagymadrodd
Mae datblygiad perfformiad offer awyrofod yn dibynnu'n fawr ar gywirdeb peiriannu a dibynadwyedd cydrannau craidd[1]. Mae dur cryfder uchel 35CD4 wedi dod yn ddeunydd delfrydol ar gyfer rhannau silindrog manwl o awyrofod oherwydd ei nodweddion rhagorol megis cryfder uchel a chaledwch uchel. Fodd bynnag, mae grym torri uchel a thuedd caledu gwaith sylweddol y deunydd hwn, ynghyd â'r siâp afreolaidd ac y gellir ei ddadffurfio'n hawdd, a goddefiannau dimensiwn manwl gywir y rhannau silindrog, yn her sylweddol i brosesau peiriannu traddodiadol.
Er mwyn goresgyn yr her gynhyrchu hon, mae'r papur hwn yn canolbwyntio ar briodweddau materol 35CD4 a gofynion proses rhannau silindrog, ac yn cynnal ymchwil ar brosesau peiriannu darbodus. Trwy gyfres o fesurau, gan gynnwys optimeiddio dyluniad prosesau, gwella dewis offer, ac addasu paramedrau peiriannu, cafodd materion allweddol megis dadffurfiad peiriannu a gwyriadau dimensiwn eu datrys yn systematig, gan arwain at ateb cynhyrchu màs sefydlog a dibynadwy.
Mae'r papur hwn yn adolygu'n systematig syniadau ymchwil a datblygu a phroses wirio'r dechnoleg hon, gyda'r nod o ddarparu cyfeiriad technegol ar gyfer peiriannu rhannau manwl awyrofod tebyg.
RHAN 2
Nodweddion Proses Rhannau Silindraidd Precision Awyrofod
Mae rhan silindrog fanwl awyrofod benodol a weithgynhyrchir gan ein cwmni wedi'i gwneud o 35CD4, a dangosir ei siâp yn Ffigur 1. Mae'r rhan hon yn rhan siâp afreolaidd, mae ei strwythur arbennig yn dueddol o anffurfio, ac mae ei drwch wal yn gymharol denau. Mae angen y goddefiannau ar gyfer y twll mewnol a'r cylch allanol yn llym, mae'r twll dwyn yn y lug yn dwll manwl gywir, ac mae gan y rhan dyllau oblique y tu mewn, gan wneud rheoli goddefiannau dimensiwn cysylltiedig yn anodd. Mae nodweddion technolegol y rhan silindrog hon yn cael eu hadlewyrchu'n bennaf yn yr agweddau canlynol.
Ffigur 1. Siâp allanol y rhan silindrog
2.1 Nodweddion materol
(1) Nodweddion metelaidd
Mae dur aloi cryfder uchel 35CD4 yn gyfrwng a ddefnyddir yn gyffredin-carbon nicel-cromiwm-dur molybdenwm yn y diwydiant awyrofod. Dangosir ei gyfansoddiad cemegol yn Nhabl 1. O'i gymharu â metelau eraill, mae gan y dur hwn fanteision unigryw mewn priodweddau cemegol, ffisegol a mecanyddol.
Tabl 1. Elfennau aloi a pharamedrau 35CD4 (cyfansoddiad cemegol)
(2) Nodweddion materol 35CD4
Cynhwyswch y pedwar pwynt canlynol yn bennaf:
① cryfder uchel. Gan ei fod yn ddur carbon isel, isel-aloi, mae ganddo gryfder uwch na dur di-aloi, felly fe'i gelwir yn "dur isel-cryfder uchel{-aloi-uchel".
② Nerth cynnyrch uchel. Mae ei bwynt cynnyrch yn uwch na dur nad yw'n aloi. O dan yr un llwyth, gellir lleihau pwysau'r rhannau a wneir o'r deunydd hwn 20% i 30%.
③ Plastigrwydd a chaledwch da. Mae cyfran yr elfennau aloi yn gymharol isel, gan roi plastigrwydd a chaledwch da i'r deunydd. ④ Hardenability uchel. Mae'r cyfansoddiad aloi yn cynnwys elfennau megis nicel, cromiwm, a molybdenwm, a all gadw austenite supercooled y dur yn sefydlog iawn. Gellir cael strwythurau martensite a bainite trwy ddiffodd aer.
(3) Nodweddion prosesu deunydd. Yn gyffredinol, mae gan y deunydd hwn ddau gyflwr triniaeth wres: normaleiddio + tymheru a diffodd + tymheru. Dangosir y caledwch sy'n cyfateb i'r ddau gyflwr hyn yn Nhabl 2.
Tabl 2 Caledwch Deunydd
Fel y gwelir o Dabl 2, mae caledwch a chryfder tynnol y deunydd hwn ar lefel uchel. Mae hefyd yn gyfoethog mewn elfennau fel cromiwm a manganîs. Gyda'i gilydd mae'r ffactorau hyn yn ei gwneud hi'n anodd i'w brosesu, ac mae'n nodweddiadol anodd-i-deunydd peiriant. Mae'r anawsterau prosesu penodol fel a ganlyn:
1) Grym torri uchel. Mae gan y deunydd galedwch a chryfder uchel, dwysedd atomig uchel a grym bondio, a chadernid torri asgwrn ardderchog a phlastigrwydd tymor hir. Yn ystod y broses dorri, nid yn unig y mae'r grym torri yn fawr, ond mae'r grym torri hefyd yn amrywio'n sylweddol [2].
2) Tymheredd torri uchel. Mae'r anffurfiad torri yn defnyddio llawer o bŵer ac yn cynhyrchu llawer o wres. Mae llawer iawn o wres torri wedi'i grynhoi yn y parth torri, gan ffurfio amgylchedd tymheredd uchel.
3) Tueddiad uchel i galedu gwaith. Mae'r deunydd yn arddangos plastigrwydd a chaledwch da, gyda chyfernod cryfhau uchel. O dan effeithiau cyfunol grym torri a thorri gwres, mae'n mynd trwy anffurfiad plastig difrifol, gan arwain at galedu gwaith. Ar yr un pryd, mae torri gwres yn achosi i'r deunydd amsugno hydrogen, ocsigen, a atomau nitrogen o'r cyfrwng cyfagos, gan ffurfio haen wyneb caled a brau, gan gynyddu'r anhawster torri ymhellach.
4) gwisgo offer difrifol. Mae grymoedd torri uchel a thymheredd wrth dorri yn dwysáu'r ffrithiant rhwng yr offeryn a'r sglodion, ac mae'r deunydd offeryn yn dueddol o ryngweithio affinedd â deunydd y darn gwaith. Wedi'i gyfuno â phresenoldeb gronynnau caled yn y deunydd a chaledu gwaith difrifol, mae'r offeryn yn agored iawn i wisgo gludiog, gwisgo trylediad, gwisgo sgraffiniol, gwisgo ffin, a gwisgo rhigol yn ystod torri, gan golli ei allu torri yn y pen draw.
5) Trin sglodion anodd. Mae cryfder uchel, plastigrwydd a chaledwch y deunydd yn arwain at sglodion tebyg i rhuban yn ystod y torri, gan achosi peryglon diogelwch, rhwystro'r broses dorri, ac achosi crafiadau ar wyneb y rhan, gan ei gwneud hi'n anodd cwrdd â gofynion garwedd wyneb.
6) dadffurfiad torri mawr. Mae tymereddau torri uchel a phlastigrwydd deunydd uchel yn ystod peiriannu yn arwain yn hawdd at ddadffurfiad thermol, gan ei gwneud hi'n anodd gwarantu dimensiynau a siapiau manwl gywir.
(4) Cynllun Prosesu Deunyddiau Er mwyn sicrhau bod y deunyddiau crai yn gallu cwblhau'r driniaeth diffodd a thymheru yn llawn, mae angen i'r gwag gofannu fod yn arw wedi'i beiriannu cyn triniaeth wres i sicrhau bod trwch wal pob adran groes yn<30mm. Simultaneously, a datum is machined on the rough-machined blank to facilitate the connection between rough and finish machining processes. The blank and the rough-machined shape of the part are shown in Figures 2 and 3, respectively.
Ffigur 2: Gwag
Ffigur 3: Siâp garw wedi'i beiriannu
2.2 Nodweddion Proses Mae gan y rhan hon nifer o ofynion dimensiwn manwl uchel. Rhaid dylunio llif proses sefydlog a dibynadwy trwy ystyried yn gynhwysfawr yr holl baramedrau dimensiwn manwl i sicrhau ansawdd y cynnyrch. Dangosir prif ddimensiynau manwl y rhan yn Ffigur 4.
Ffigur 4: Dimensiynau Prif Fanwl y Rhan
(1) Diamedr Allanol Precision Y diamedr allanol manwl gywir yn y porthladd yw mm, gyda lled parth goddefgarwch o ddim ond 0.022mm; maint y twll mewnol yw φ83.37mm, sy'n cyfateb i drwch wal o 2.81mm. Mae'r gofyniad goddefgarwch dimensiwn hwn yn llym, mae'r rhan wal yn denau, ac mae'r anhawster peiriannu yn hynod o uchel. (2) Twll Mewnol Precision: Mae gan y twll mewnol manwl ddiamedr o φ mm a goddefgarwch o 0.04 mm. Gofyniad coaxiality y twll mewnol hwn o'i gymharu â'r cylch allanol yw φ0.04 mm, y gofyniad cylindricity yw φ0.02 mm, a dyfnder y twll yw 287.5 mm.
(3) Twll Gogwydd Estynedig: Fel y dangosir yn Ffigur 5, mae gan y twll gogwydd sydd wedi'i leoli yn safle clust y rhan ddiamedr o mm ac ongl o 45 gradd ag echel y rhan. Wrth beiriannu'r twll hwn, mae angen addasu gwerthyd yr offeryn peiriant i ongl 45 gradd gyda'r rhan. Er mwyn osgoi ymyrraeth rhwng yr offeryn a'r gosodiad, mae angen strwythur bargod hir ar gyfer yr offeryn peiriannu, sy'n her fawr wrth beiriannu'r rhan hon.
Ffigur 5: Twll Gogwydd Estynedig a Thwll Cadw
(4) Bearing Hole: Fel y dangosir yn Ffigur 5, mae gan y twll dwyn yn y glust ddiamedr o mm. Dim ond o wyneb pen chwith y rhan y gellir peiriannu'r twll hwn. Mae bargod yr offer yn fawr, ac mae'r gofyniad goddefgarwch diamedr yn llym, gan ei gwneud hi'n anodd gwarantu cywirdeb dimensiwn. 2.3 Prosesau Arbennig
Yn ogystal â'r gofynion prosesu uchod, mae angen sawl cam prosesu arbennig ar y rhan hon, fel a ganlyn:
1) Ergyd peening. Yr ardal peening ergyd yw diamedr allanol y rhan, ond rhaid osgoi'r gyfran diamedr allanol â diamedr o φmm. Ergyd peening y twll mewnol yn cael ei wahardd yn llym.
2) platio cromiwm. Yr ardal platio cromiwm yw'r twll mewnol gyda diamedr o φmm. Rhaid rheoli trwch yr haen cromiwm rhwng 20 a 25 μm.
3) platio cadmiwm. Mae'r ardal platio cadmiwm i gyd yn arwynebau ac eithrio'r ardal platio cromiwm.
4) Peintio. Yr ardal beintio yw diamedr allanol y rhan, ond rhaid osgoi'r rhan diamedr allanol â diamedr o φmm.
RHAN 3
Dylunio Proses Peiriannu Silindr Precision Awyrennau
Yn seiliedig ar y dadansoddiad o briodweddau deunydd, dimensiynau manwl, a phrosesau arbennig y rhan silindr hon, dangosir y cynllun proses yn Nhabl 3.
Tabl 3 Cynllun Proses
RHAN 4
Gwirio Proses Peiriannu Silindr Precision Awyrennau
4.1 Gorffen Diamedr Allanol y Glust
Mae gan ddeunydd 35CD4 adlyniad cryf, gan wneud torri sglodion yn anodd yn ystod peiriannu. Wrth ddefnyddio paramedrau peiriannu is, mae marciau torri dwfn yn ymddangos ar wyneb diwedd y rhan, gan arwain at ymddangosiad rhwygo'r deunydd arwyneb. Er mwyn datrys y broblem hon, mae angen addasu'r paramedrau peiriannu troi allanol. Dangosir paramedrau optimeiddio penodol yn Nhabl 4. Trwy optimeiddio paramedr, mae'r marciau torri ar wyneb diwedd y rhan yn cael eu dileu, mae'r wyneb pen wedi'i beiriannu yn llyfn, ac mae'r ansawdd peiriannu yn parhau'n gyson o'r canol i'r ymyl. Dangosir cyflwr wyneb diwedd optimized yn Ffigur 6.
Tabl 4 Optimization Paramedr Troi Wyneb Diwedd
Ffigur 6 Cyflwr Rhan Ar ôl Diwedd Wyneb Gorffen Troi
4.2 Troi Diamedr Allanol Precision
Mae'r 14eg gweithrediad troi CNC yn broses allweddol wrth beiriannu'r rhan hon. Mae'r gweithrediad hwn yn defnyddio chuck hunan-ganoledig a gorffwys yn y canol i gynnal y diamedr allanol. Dangosir gofynion peiriannu penodol yn Ffigur 7. Mae goddefgarwch diamedr allanol manwl gywir y rhan yn 0.024mm, ac mae angen perfformio peiriannu mewn tri cham. Dangosir paramedrau peiriannu penodol yn Nhabl 5. Oherwydd gludedd uchel y deunydd, mae angen mewnosodiad troi allanol sydyn. Y radiws blaen mewnosod a ffefrir yw R0.2mm. Os yw'r radiws blaen mewnosod yn rhy fawr, ni ellir gwarantu gofynion garwedd wyneb y rhan.
Ffigur 7 Gofynion ar gyfer proses troi CNC Tabl 5 Optimeiddio paramedrau troi allanol Ar ôl gorffen, diamedr allanol y rhan yw 88.85 ~ 88.89mm, sy'n fwy na gofynion y lluniad. Cyn dod o hyd i'r achos sylfaenol, yr unig ffordd i addasu'r maint yw gadael ymyl ar y diamedr allanol ac yna ei sgleinio â llaw. Ar ôl dadansoddiad, bydd roundness y diamedr allanol a gefnogir gan weddill y ganolfan yn ystod clampio yn cael effaith sylweddol ar rediad cylchdro'r rhan [3]. O dan y gofynion goddefgarwch manwl uchel, mae'r effaith hon yn arbennig o amlwg. Mesurwyd diamedr allanol clampio'r rhan goddefiant allanol, a'i newid crwn oedd 0.020 ~ 0.035mm, sydd yn y bôn yn gyson â'r amrywiad goddefiant allanol o ddiamedr allanol y rhan. I ddatrys y broblem hon, mae angen optimeiddio a chywiro gofynion technegol y broses gyfeirio. Yn y broses troi allanol o'r 11eg broses, mae'n amlwg ei bod yn ofynnol i reoli roundness y diamedr allanol o fewn 0.01mm. Dangosir y gofynion gwella penodol yn Ffigur 8. Ar ôl ychwanegu gofynion rheoli roundness i'r 11eg broses, cafodd sefydlogrwydd dimensiwn y troi diamedr allanol yn y 14eg broses ei wella'n sylweddol. Gostyngwyd ystod amrywiad y diamedr allanol i 88.865-88.875 mm, a gellid rheoli'r dadffurfiad o fewn 0.01 mm. Nid oedd angen unrhyw addasiadau lleol gan y gweithredwr i sicrhau bod y goddefgarwch diamedr allanol yn bodloni'r gofynion. Roedd profion sefydlogrwydd yn cadarnhau y gallai blaen offeryn torri sengl beiriant pedair rhan yn sefydlog; fodd bynnag, ni ellid gwarantu cywirdeb dimensiwn ar ôl gwisgo offer.
Ffigur 8: Gofynion Gwella ar gyfer y Broses Sylfaenol
4.3 Gwelliant Darbodus i Wyneb Gwaelod y Twll Mewnol
Yn ystod y broses troi CNC yn y 14eg broses, ymddangosodd diffyg peiriannu ar waelod y rhan, a amlygwyd fel bos gweddilliol gyda diamedr o 1 mm ac uchder o 0.3 mm, fel y dangosir yn Ffigur 9. Y cynllun peiriannu cychwynnol oedd defnyddio melin gwastad - i gael gwared ar y gormodedd gwaelod, yna defnyddiwch offeryn tyllu mawr i'r gwaelod, yn olaf alinio diamedr y gwaelod a'r twll. Wrth ddileu'r lwfans gwaelod gan ddefnyddio torrwr melino, rhaid rheoli rhediad yr offeryn o fewn 0.01mm. Fodd bynnag, oherwydd y bevel bach ar waelod y felin fflat, ni ellir peiriannu gwaelod y rhan i gyflwr gwastad. Dangosir y felin fflat yn Ffigur 10.
Ffigur 9: Diffyg Gwaelod
Ffigur 10: Melin pen gwastad
I ddatrys y broblem hon, cafodd y cynllun peiriannu ei optimeiddio trwy osod torrwr diflas diamedr bach yn lle'r gwaelod, fel y dangosir yn Ffigur 11. Profodd profion peiriannu bod defnyddio torrwr diflas i dyllu'r gwaelod yn dileu'r diffyg bos yn llwyr.
Ffigur 11: Ychwanegwyd Torrwr Tyllu
4.4 Optimeiddio Troi Twll Mewnol
Yn ystod y 14eg gweithrediad troi CNC, mae'r diflas twll mewnol yn gadael lwfans 0.05mm ar un ochr ar gyfer honing dilynol. Fodd bynnag, ar ôl diflasu, ymddangosodd diffygion ansawdd amrywiol yn y twll mewnol. Dangosir y mathau o ddiffygion a'r cyfrannau yn Nhabl 6. Mae'r diffygion hyn yn peri risg sylweddol i'r broses hogi ddilynol.
Tabl 6. Mathau a Chanrannau Diffygion
Datgelodd dadansoddiad dri phrif achos y diffygion a grybwyllwyd uchod: Yn gyntaf, roedd diamedr yr offeryn diflas mewnol yn rhy fach, gan arwain at anhyblygedd offer annigonol a dimensiynau twll ansefydlog ar ôl diflasu. Yn ail, roedd gan y deunydd gludedd uchel, gan arwain at dorri ansefydlog a thorri sglodion gwael wrth ddefnyddio paramedrau gorffen traddodiadol, gyda sglodion yn chwyrlïo o gwmpas ac yn crafu wal y twll. Yn drydydd, roedd y cyflymder torri yn rhy isel, gan fethu â bodloni gofynion cywirdeb dimensiwn y rhan a'r garwder arwyneb.
Er mwyn mynd i'r afael â'r materion hyn, gweithredwyd y mesurau optimeiddio canlynol: Yn gyntaf, disodli'r offeryn diflas mewnol gydag un diamedr mwy i wella anhyblygedd offer; dangosir yr offeryn diflas wedi'i optimeiddio yn Ffigur 12. Yn ail, cynyddwch y cyflymder torri i gynyddu dyfnder y toriad wrth orffen. Yn drydydd, gwneud y gorau o'r system oeri fewnol i ganiatáu i'r hylif torri weithredu'n uniongyrchol ar y blaen offer diflas. Dangosir cymhariaeth o optimeiddio offer yn Nhabl 7.
Ffigur 12 Offeryn Diflas wedi'i Optimeiddio
Tabl 7 Cymhariaeth Optimeiddio Offer
4.5 Optimeiddio Twll Gogwydd Estynedig
Yn y 13eg llawdriniaeth, melino llorweddol y twll gogwydd estynedig, y cynllun cychwynnol oedd: defnyddio torrwr melino estynedig φ6mm i ehangu'r twll i φ7.3mm, diamedr gwirioneddol y twll ar ôl peiriannu oedd 7.1 ~ 7.2mm, gydag amrywiad dimensiwn o 0.1mm; ar ôl addasu'r rhaglen i felin i φ7.5mm, diamedr y twll oedd 7.35 ~ 7.42mm, a gostyngwyd yr amrywiad i 0.07mm; yn olaf, defnyddiwyd reamer shank syth ar gyfer gorffen, diamedr y twll oedd 7.62 ~ 7.69mm, ac roedd y dimensiynau'n hynod ansefydlog.
Yn yr optimeiddio cyntaf, disodlwyd yr reamer gan offeryn diflas, ac roedd diamedr y twll ar ôl peiriannu yn 7.60 ~ 7.72mm, yn fwy na'r gofynion goddefgarwch ac yn achosi i'r rhan gael ei sgrapio. Y cynllun terfynol wedi'i optimeiddio oedd: defnyddio torrwr melino diamedr newidyn 7mm diamedr 7mm ar gyfer melino tyllau ar oledd, cyrhaeddodd cyfradd pasio'r rhannau wedi'u peiriannu 100%. Dangosir yr offeryn ar gyfer peiriannu twll gogwydd estynedig yn Ffigur 13.
a) Melin ben shank syth b) reamer shank syth c) Torrwr diflas d) Melin derfyn amrywiol â diamedr Ffigur 13 Offer peiriannu twll arosgo estynedig
4.6 Gwella peiriannu twll dwyn
Yn y 13eg broses beiriannu o'r twll dwyn, y gofyniad diamedr twll yw mm. Y cynllun cychwynnol oedd: defnyddio melin ben φ20mm i felin i φ34.4mm, ac yna defnyddio torrwr diflas i dyllu i'r maint gorffenedig. Fodd bynnag, ar ôl peiriannu, ymddangosodd marciau dirgryniad ar wal y twll, na ellid eu datrys ar ôl addasiadau paramedr lluosog. Dangosir yr offer peiriannu yn Ffigur 14.
a) Torrwr diflas b) Melin ben Ffigur 14 Offer peiriannu twll dwyn
4.7 Effaith saethiad yn sbecian ar rannau
Y cynllun peiriannu twll trachywiredd cychwynnol oedd: CNC troi trachywiredd diflas y twll mewnol gyda lwfans 0.05mm ar un ochr, honing i sicrhau goddefgarwch diamedr twll o 0.02mm a cylindricity o 0.02mm, ac yn olaf ergyd peening o diamedr allanol y rhan. Fodd bynnag, achosodd peening ergyd anffurfiad twll mewnol y rhan, gyda'r diamedr yn cynyddu 0.015-0.025 mm yn safle'r ganolfan echelinol. Roedd rhai rhannau yn fwy na'r terfyn goddefgarwch uchaf ac fe'u sgrapio.
I ddatrys y broblem hon, addaswyd dilyniant y broses ar ôl ymgynghori â'r cwsmer, gan osod honing ar ôl peening ergyd. Tua 0.025 mm oedd anffurfiad y twll mewnol ar ôl saethiad, a oedd wedi'i orchuddio'n llwyr gan y lwfans un ochr 0.05 mm a neilltuwyd ar gyfer mireinio. Ar ôl yr addasiad, gellid rheoli goddefgarwch diamedr twll mewnol ar ôl honing o fewn 0.010 mm, a'r cylindricity o fewn 0.015 mm, gan fodloni'r gofynion lluniadu. Dangosir effaith peintio ergyd ar y twll mewnol yn Nhabl 8.
Tabl 8 Effaith Peening Ergyd ar Reoli Twll Mewnol (Uned: mm)
RHAN 5
Casgliad
Trwy rowndiau lluosog o optimeiddio a gwelliant heb lawer o fraster yn ystod y cam dilysu prosesu, cyflawnodd y rhan silindrog fanwl awyrofod hon gynhyrchu màs sefydlog o'r diwedd. Nid yw profiad prosesu traddodiadol bellach yn berthnasol i anawsterau prosesu deunydd 35CD4. Mae angen mesurau lluosog, megis optimeiddio prosesau, optimeiddio dewis offer, ac optimeiddio paramedr prosesu, i oresgyn yr heriau prosesu [4]. 35CD4 cryfder uchel-mae gan ddur perfformiad rhagorol, ond mae hefyd yn dod â heriau prosesu uwch. Mewn cynhyrchu gwirioneddol, mae angen dewis modelau offer yn benodol a llunio paramedrau prosesu rhesymol. Gyda datblygiad technolegau prosesu sy'n dod i'r amlwg, bydd anhawster prosesu deunyddiau peiriant o'r fath anodd yn gostwng yn raddol, ac mae angen crynhoi a chronni profiad prosesu perthnasol yn barhaus. Yn ogystal, mae'r broses peening ergyd yn cael effaith anwrthdroadwy ar gywirdeb dimensiynau rhannau, sy'n dangos bod dylunio proses yn brosiect systematig. Mae angen i'r trefniant proses ddilyn rheolau rhesymegol ac ystyried yn llawn y dylanwad cilyddol rhwng pob proses er mwyn llunio cynllun prosesu gwyddonol a rhesymol [5], a chyflawni cynhyrchiad effeithlon tra'n sicrhau ansawdd y cynnyrch.
